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螺旋刃刀具CAD中的有限元分析

時間:2011-05-31 09:13:08 來源:未知

圖1 麻花鉆結構及幾何參數(shù)

圖2 麻花鉆切削時
由于螺旋刃刀具結構復雜,傳統(tǒng)的設計方法無法對刀具進行精確的強度、剛度及應力分析。在螺旋刃刀具CAD中,我們采用有限元法對刀具進行分析計算,從剛度、強度和應力觀點研究刀具幾何參數(shù)的合理性,在滿足切削條件的前提下,以變形最小、剛度最大為目標,獲得最佳刀具幾何參數(shù),從而提高其切削性能。我們分析的螺旋刃刀具包括麻花鉆、立銑刀、絞刀及各類非標刀具,本文以麻花鉆為例介紹有限元分析過程。

一、麻花鉆的結構特點及受力情況

  1. 麻花鉆的結構特點
    普通麻花鉆是最常用的螺旋刃孔加工刀具,其結構及幾何參數(shù)如圖1所示。麻花鉆的直線型主切削刃很長,幾乎延伸到鉆頭的中心;刀齒數(shù)目少,只有2個,兩主切削刃由橫刃連接;兩條容屑溝槽為螺旋形,以便于排屑;兩個后刀面為圓錐面或螺旋面的一部分。麻花鉆的主要幾何參數(shù):直徑D、工作部分長度L(包括切削部分長度L0和導向部分長度L1)、螺旋角q、頂角2f、橫刃斜角y、后角a和鉆芯直徑d
  2. 麻花鉆受力情況
    麻花鉆切削時的受力情況較復雜。鉆削時,麻花鉆受力主要有工件材料的變形抗力及的受力情況麻花鉆與孔壁和切屑間的摩擦力,每個切削刃上都將受到FxFyFz三個切削分力的作用,如圖2所示。理想情況下,Fx基本上互相平衡,其余的力為軸向力和圓周力。圓周力構成扭矩,消耗主要功率。麻花鉆在切削力的作用下產(chǎn)生橫向彎曲、縱向彎曲及扭轉變形,其中扭轉變形最為顯著。扭矩主要由主切削刃上的切削力產(chǎn)生,約占總扭矩的80%;橫刃長度較短,產(chǎn)生的扭矩約占10%。軸向力主要由橫刃產(chǎn)生,約占50%~60%;主切削刃上的軸向力約占40%。

二、有限元分析

我們采用北京大學力學系研制的SAP5P軟件,分析計算麻花鉆切削時的變形情況。
  1. 等參元的選擇
    SAP5P程序提供了多種單元類型。由于麻花鉆為三維實體結構,故選用八類節(jié)點數(shù)可變的三維等參單元,每個單元根據(jù)需要取8~21個節(jié)點進行計算。
  2. 單元的劃分
    麻花鉆切削錐部為主要受力體,載荷主要作用在主切削刃上,因此,劃分單元時可將切削錐部劃分得細一些,而導向部分可劃分得粗一些,并從錐部與導向部分連接處開始逐漸由密到疏。麻花鉆的單元劃分如圖3所示。由于切削錐部近似為圓錐體,而橫刃僅為一條直線,因此必然存在單元間的過渡連接問題。如圖4所示,在錐部中間構造一節(jié)點(節(jié)點28),過此節(jié)點與橫刃、兩后刀面及兩溝槽構造一六面體,將此六面體劃分為8個單元,在錐部與導向部分連接處作一橫截面,在此橫截面與六面體之間構造8個單元,這樣切削錐部共劃分為16個單元。

    圖3 麻花鉆單元劃分圖

    圖4 切削錐部單元劃分圖

    圖5 主切削刃載荷分布圖
    導向部分為帶兩條螺旋溝槽的圓柱體。沿軸向截取不同高度的實體段,每段劃分8個20節(jié)點單元。根據(jù)計算機容量和麻花鉆切削長度選擇相應的實體段數(shù)及單元數(shù)。#p#分頁標題#e#
  3. 節(jié)點數(shù)學模型的建立
    根據(jù)麻花鉆切削錐部的實際結構計算節(jié)點坐標。
    導向部分外徑基本相同,只是實體段上層相對于下層沿螺旋線旋轉了一定角度。設任一單元下層節(jié)點坐標為X(i),Y(i),Z(i);上層節(jié)點坐標為X(j),Y(j),Z(j),則
    X(j)=X(i)cosf - Y(i)sinf
    Y(j)=X(i)cosf + Y(i)sinf
    Z(j)=Z(i)+h
    其中,f=(h/r)tgwh為單元厚度(即實體段高度),r為鉆頭外圓處半徑,w為螺旋角,?為單元下層節(jié)點沿螺旋線旋轉的角度。
  4. 載荷的簡化及計算
    麻花鉆的受力情況較復雜,因此可對載荷作一些簡化。下面分兩種加載方式進行計算。
    1. 載荷以集中力的形式作用于主切削刃最外端。假設麻花鉆只受扭矩作用,設扭矩為M(N·mm),麻花鉆最大外徑為D(mm),則作用在主切削刃最外端的力F
      FM/D
    2. 載荷按實際情況作用于主切削刃相應節(jié)點上,如圖5所示。
      P為單位半徑長度載荷,則

      圖6 有限元計算流程圖

      圖7 麻花鉆變形圖
      切向力 Pt=9.81HBf/2
      法向力 Pn=(0.5~1.0)Pt
      徑向力 PrPncosf
      軸向力 PaPnsinf
    其中,HB為被加工工件材料的硬度,f為鉆削進給量(mm/r)。則主切削刃相應節(jié)點所分配的載荷近似為
    P1PR/6
    P2=4PR/6
    P3PR/6
  5. 約束條件
    采用SAP5P程序對麻花鉆進行分析計算時,只對切削部分及導向部分進行計算,忽略了柄部的影響。因此,在整體分析中,應對柄部與導向部分連接處的節(jié)點加上固定端約束條件,限制其六個方向的自由度;對其它節(jié)點則給以XYZ三個方向的平移自由度,限制XYZ三個方向的轉動自由度。
  6. 前處理通用接口程序
    我們用Borland C語言編寫了前處理通用接口程序,用戶只需輸入麻花鉆的主要幾何參數(shù),通過運行前處理程序,即可自動劃分網(wǎng)格,自動生成供SAP5P運行的數(shù)據(jù)文件。有限元計算流程如圖6所示。

三、計算結果

選取如表1所示的三組麻花鉆參數(shù)進行計算。彈性模量E=2.15×105/mm2,剪切彈性模量G=8.05×104N/mm2,波桑系數(shù)µ=0.25,載荷計算取HB=200,f=2.5mm/r,Pn#p#分頁標題#e#=0.75Pt
序號直徑D
(mm)
鉆芯d
(mm)
工作度長
L(mm)
螺旋角
w
橫刃斜角
y
頂角
2f
后角
a
1142.010830°55°118°11°2202.91403253.0160
表1 三組麻花鉆參數(shù)
芯厚
d(mm)
剛度D0
(Nm/rad)
螺旋角
w
剛度D0
(Nm/rad)
2.67.625×10420°5.941×1042.97.917×10430°7.917×1043.08.493×10440°1.014×1053.59.022×10450°1.222×105
表2 不同芯厚、螺旋角的麻花鉆剛度值
將三組參數(shù)輸入前處理程序,生成供SAP5P運行的數(shù)據(jù)文件,進入SAP5P進行計算。麻花鉆變形圖見圖7。由輸出位移及變形圖可知,最大變形發(fā)生在主切削刃最外端,即節(jié)點32(56)處。
以直徑D=20mm的麻花鉆為例,分別改變芯厚及螺旋角的大小,其它參數(shù)不變,進入SAP5P進行計算,結果如表2所示。圖8所示為D0-d變化曲線,圖9所示為D0-w變化曲線。

圖8 D0-d變化曲線圖

圖9 D0-w變化曲線圖

四、結束語

本文以麻花鉆為例,采用有限元法分析了螺旋刃刀具主要幾何參數(shù)的變化對扭轉剛度的影響。從計算結果可以看出,麻花鉆幾何參數(shù)不同,其變形量及剛度值也不同;隨著鉆芯直徑及螺旋角的增大,變形量逐漸減小,剛度值逐漸增大,從而可優(yōu)選出使變形量最小、剛度最大的刀具幾何參數(shù),從而提高刀具的切削性能。 #p#分頁標題#e#

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