(4)網(wǎng)格劃分 第1次優(yōu)化循環(huán)前的網(wǎng)格采用優(yōu)化前創(chuàng)立靜態(tài)分析的網(wǎng)格，在優(yōu)化的每一次循環(huán)中都對(duì)網(wǎng)格重新劃分。
   
    (5)運(yùn)行優(yōu)化 程序在優(yōu)化的過(guò)程中，當(dāng)確定了優(yōu)化循環(huán)次數(shù)，點(diǎn)擊運(yùn)行優(yōu)化程序后，優(yōu)化自動(dòng)進(jìn)行，在優(yōu)化過(guò)程中可以直接從模型中看到設(shè)計(jì)變量在每次設(shè)計(jì)周期中改變的數(shù)值，直到程序計(jì)算出最優(yōu)結(jié)果為止。
   
    (6)顯示結(jié)果 當(dāng)模型完成優(yōu)化分析后，得出原始和最后設(shè)計(jì)、某周期的設(shè)計(jì)歷程、收斂(迭代)圖、局部趨勢(shì)圖解等項(xiàng)目。
   
    3.2調(diào)整座優(yōu)化結(jié)采分析
   
    經(jīng)有限元優(yōu)化模塊對(duì)調(diào)整座結(jié)構(gòu)優(yōu)化后設(shè)計(jì)變量的最后結(jié)果如圖3所示，優(yōu)化后:尺寸D1明顯增大，因?yàn)槔甙宓淖饔昧χ苯幼饔迷谶@個(gè)面上，加大這個(gè)尺寸就相當(dāng)于加厚受力面，對(duì)應(yīng)力的合理分布是有顯著作用的;圓角半徑R，也明顯加大。
   

    3.3調(diào)整座結(jié)構(gòu)改進(jìn)方案
   
    通過(guò)對(duì)調(diào)整座結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)分析，增加肋板力承受面的厚度，減小上、下兩壁的厚度既可減輕調(diào)整座重量，同時(shí)又增強(qiáng)了調(diào)整座的強(qiáng)度、改善了應(yīng)力集中現(xiàn)象。調(diào)整座結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)要考慮很多因素，如調(diào)整座為鑄鋼件，各個(gè)壁厚應(yīng)盡量均勻。所以調(diào)整座的3個(gè)壁厚優(yōu)化尺寸D1調(diào)整為30，而D2和D3調(diào)整為25,圓角半徑調(diào)整為R15。這樣既可增加強(qiáng)度和剛度，又可減小其體積，并使鑄件的壁厚盡量均勻。
   
    3.4結(jié)構(gòu)改進(jìn)前后的調(diào)整座有限元計(jì)算結(jié)果對(duì)比
   
    對(duì)結(jié)構(gòu)改進(jìn)后的調(diào)整座進(jìn)行有限元分析，材料、約束、載荷、網(wǎng)格劃分都與結(jié)構(gòu)改進(jìn)前相同，將結(jié)構(gòu)有限元優(yōu)化計(jì)算結(jié)果與改進(jìn)前的計(jì)算結(jié)果比較如表1所示。
   

    4結(jié)語(yǔ)
   
    調(diào)整座經(jīng)結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)后，其性能得到了改善。
   
    (1)強(qiáng)度增加改進(jìn)結(jié)構(gòu)后最大應(yīng)力值下降了10%，即強(qiáng)度增加了 10%;
   
    (2)剛度提高改進(jìn)結(jié)構(gòu)后合成位移最大值減小了10%，即剛度提高了10%;X.Y.Z三個(gè)方向的變形都相應(yīng)減小;
   
    (3)應(yīng)力集中區(qū)域數(shù)值的比較通過(guò)探測(cè)應(yīng)力集中的部位，發(fā)現(xiàn)改進(jìn)結(jié)構(gòu)后其應(yīng)力較大值的分布與改進(jìn)前基本相同，但相應(yīng)處的最大值都下降了10%~13%;
   
    (4)體積減小了2%。